Многие бизнессмены сейчас устанавливают в свои коттеджи классические камины. Они занимают не так уж и много места, экономны в обращении, стильны и красивы. Вот думаю присмотреть себе один из них.
Дефо?лт (англ. default — невыполнение обязательств) — невыполнение договора займа, то есть неоплата своевременно процентов или основного долга по долговым обязательствам или по условиям договора о выпуске облигационного займа.
Дефолт может объявляться как компаниями, частными лицами, так и государствами («суверенный дефолт»), неспособными обслуживать все или часть своих обязательств.
Корпоративный дефолт является важным понятием корпоративного права, являясь, с одной стороны, защитным механизмом для компании, испытывающей временные финансовые трудности (защита от враждебного поглощения, защита от рейдерского захвата и т. д.), а с другой — защищает кредиторов от невыполнения компанией обязательств по ссудам.
Затухание осадки грунтов во времени (их консолидация) является сложным процессом, на который оказывают влияние водопроницаемость, структура, поровое давление, ползучесть скелета грунта, сжимаемость самих минеральных частиц, воды и защемленного воздуха, условия нагружения, а также геологическое строение площадки.
Обобщенное решение задачи затухания осадки в замкнутом виде из-за сложности происходящих процессов в настоящее время отсутствует. В расчетные модели, схемы и методы вводятся различные допущения, предпосылки и упрощения, приемлемые только для отдельных грунтов и условий их нагружения.
Наиболее простой, доведенной до рабочего состояния, является фильтрационная теория консолидации (уплотнения) грунтов. В этой теории грунты рассматриваются в состоянии «грунтовой массы», т. е. с полным насыщением пор свободной гравитационной водой и при отсутствии сил сцепления. Скорость затухания осадки зависит от скорости выдавливания (фильтрации) воды из пор уплотняемого грунта. Решение получено для одномерной задачи с прямоугольной и треугольной эпюрами уплотняющих давлений в предположении, что ток фильтрационной воды направлен вертикально и в начальный момент все внешнее давление воспринимает вода. По мере отжатия воды из пор в работу включаются минеральные частицы. Осадка закончится тогда, когда всю нагрузку ВЬспримут минеральные частицы.
Используя метод эквивалентного слоя, в котором все задачи приводятся к одномерным, фильтрационную теорию консолидации грунтов можно применить и для других видов нагружения.
Предпосылки и допущения, принятые в теории фильтрационной консолидации, значительно сокращают область ее применения. Н. А. Цытович указывал, что «теория фильтрационной консолидации грунтов (без дополнительных условий) будет применима для неуплотненных, полностью водонасыщенных (слабых) глинистых грунтов».
По всей вероятности эта теория в большей степени отвечает условиям одномерной задачи, когда происходит уплотнение грунтов на большой площади (например, для
прогноза затухания осадок некоторых гидротехнических сооружений и отдельных ядерных установок). Использование теории фильтрационной консолидации для промышленных и гражданских зданий и сооружений дает .неопределенные результаты.
Спонсор поста ванны джакузи и душевые кабины
квартиры в новостройках
§ 53. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ СВЕДЕНИЯ О ПРОЕКТИРОВАНИИ ОСНОВАНИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ ДЕФОРМАЦИЯМ
Расчет по формулам дает осадки, которые следует рассматривать как приближенные, имеющие тот же порядок и в той или иной мере приближающиеся к действительным. Это расхождение является результатом неполного соответствия расчетных схем условиям работы грунтов основания, возможных их изменений, использования в расчетах характеристик грунтов, не отвечающих действительным значениям.
Кроме того, в каждом методе расчета приняты допущения и упрощения, отличающиеся от принятых в других методах. Отсюда, естественно, осадки одного и того же фундамента и его основания, подсчитанные по разным методам, могут существенно отличаться. Поэтому сопоставлять значения абсолютных и относительных деформаций фундаментов можно только по данным, полученным одним методом.
букет цветов
снять квартиру во Львове
В методе послойного суммирования осадка определяется от действия в основании только вертикального напряжения (ог,р) в предположении, что фундамент является гибким и мощность сжимаемой толщи зависит от природного давления. Ее нижнюю границу принимают на глубине, где природное напряженке равно 0,2 дополнительного напряжения. В методе эквивалентного слоя осадка определяется от трех нормальных напряжений (сх, Су, аг), для гибких фундаментов определяются максимальное и среднее значения осадок (используются соответственно коэффициенты эквивалентного слоя Люо и Л<вт), осадка всех точек жесткого фундамента при центральной нагрузке принимается одинаковой (используются коэффициенты AayCOnst). Мощность сжимаемой толщи в этом методе назначается равной двум высотам эквивалентного слоя (2/гэ=2Л(о6). Поэтому совпадение осадок, подсчитанных по этим двум методам, может быть только случайным.
Для большей достоверности при проектировании от-
ветственных сооружений целесообразно определять осадку по нескольким расчетным схемам и в результате сопоставления и анализа полученных результатов устанавливать вероятные размеры искомой осадки. Сопоставлять абсолютные и особенно относительные осадки необходимо с учетом действия постоянных и временных нагрузок. В жилых и некоторых общественных зданиях временные длительные и кратковременные нагрузки сравнительно невелики — они учитываются понижающими коэффициентами надежности по нагрузке. Полную осадку можно определить от суммарной нагрузки, которая будет в пределах точности ее определения. Временные нагрузки в некоторых промышленных зданиях близки и даже превышают постоянные нагрузки (цехи с тяжелыми мостовыми кранами, эстакады, галереи и т. п.). В некоторых гражданских зданиях временные нагрузки могут быть близки постоянным (зрелищные залы, трибуны стадионов и т. п.). Для таких сооружений осадки фундаментов следует определять для двух случаев загружения, только от
ПОСТОЯННЫХ Smin И ОТ ПОСТОЯННЫХ И ВремеННЫХ Smax.
моментальный загар
работа Одессы
При оценке осадок грунтов основания нужно учитывать, что каждая даже кратковременно приложенная нагрузка вызывает некоторую остаточную деформацию, поэтому следует оценивать не только общее напряженное состояние основания, а накопление и характер изменения осадок основания во времени и влияние их на деформацию наземных конструкций.
В связи с этим осадки следует определять во времени раздельно от постоянных ,Пост, временных длительных и кратковременных, а при необходимости и от особых нагрузок.
Постоянные нагрузки увеличиваются постепенно, и возрастание их можно принять по линейному закону от нуля до определенной величины. Если здание не подвергается реконструкции, они постоянно приложены к основанию.
К моменту ввода зданий и сооружений в эксплуатацию осадки от постоянной нагрузки частично или полностью заканчиваются. Отдельные конструкции и элементы за это время могут «приспособиться» к осадкам, а последствия деформации устранены (например, уклоны перекрытий и подкрановые балки выровнены бетоном, ис-
правлены дефекты стыков, коммуникаций и пр.). ь Осадки фундаментов на песчаных и глинистых грунтах твердой консистенции от постоянной нагрузки, возрастающей со скоростью не более 0,1 МПа за 1 мес, допускается считать заканчивающимися в период строительства, а на глинистых грунтах пластичной консистенции считать, что в период строительства произошла только половина осадки от действия постоянной нагрузки.
Временные нагрузки (если одновременно со строительством не происходил монтаж оборудования) прикладываются после окончания строительных работ. Деформации зданий и сооружений в этих условиях будут происходить от временных нагрузок, осадка от которых добавляется к продолжающимся осадкам от постоянных нагрузок.
Методы расчета осадок от действия постоянных и временных нагрузок, приложенных в разное время, еще не разработаны. Осадки от этих нагрузок следует определять раздельно по формулам, приведенным в данной главе, однако характеристики сжимаемости для временных нагрузок необходимо принимать с учетом упрочнения грунта от ранее приложенных нагрузок.
Неравномерные осадки грунтов основания совместно со зданиями и сооружениями, как отмечалось, происходят, с одной стороны, в результате неоднородных напластования и состава грунтов основания (несогласное залегание пластов грунта, разные их толщины и выклинивание отдельных пластов, наличие линз, отдельных включений, разная деформативность и скорость затухания осадки разных слоев во времени, изменение уровня подземных вод и т. д.) и, с другой стороны, в результате конструктивных и эксплуатационных особенностей как всего сооружения, так и его фундаментов (жесткость-гибкость несущих конструкций, разные нагрузки на фундаменты одинаковых и различных размеров и глубин заложения, изменение их нагружения в период эксплуатации, влияние пригрузки соседними сооружениями, материалами, готовой продукцией).
смотреть бесплатно
Совместные деформации оснований и фундаментов весьма различны, поэтому для анализа эти деформации удобнее рассматривать дифференцированно, расчленяя их на следующие виды: абсолютная осадка основания отдельного фундамента s; средняя осадка основания сооружения s; относительная неравномерная осадка двух фундаментов As/L; относительный прогиб или выгиб конструкции f/L; кривизна изгибаемого участка сооружения р; относительный угол закручивания сооружения G; крен сооружения (отдельного фундамента) L
Абсолютная осадка s — это среднее перемещение фундамента от нагрузки на основание.
Средняя осадка сооружения s — это средневзвешенное значение, как правило, разных абсолютных осадок не менее четырех фундаментов (рис. 11.7,а).
Все осадки должны определяться только одним методом.
Средняя осадка определяется для сооружений, когда их основания по всей площади однородны или состоят из однородных пластов грунта с согласным залеганием и когда отклонение осадок отдельных точек не превышает 50 % средней величины.
В ряде случаев из сопоставления осадок отдельных фундаментов, по которым определялись средние осадки, можно выявить отдельные слабые места и увеличить в проекте жесткость всего сооружения или его отдельных участков либо предусмотреть иные мероприятия. Если осадки отдельных фундаментов достаточно близки, то осадка сооружения практически равномерна и среднюю осадку ограничивают технологическими требованиями.
Относительная неравномерная осадка — это разность абсолютных осадок двух рядом расположенных фундаментов As (см. рис. 11.7,а), отнесенная к расстоянию между ними L. Этот показатель характеризует деформации перекоса относительно гибких и деформации сдвига относительно жестких сооружений
Перекосы приводят к уменьшению или увеличению смещения конструкций отдельных элементов в узлах их
смотреть фильмы онлайн
соединения, перераспределяют внутренние усилия во всей конструкции и могут быть причиной недопустимых деформаций сооружения.
Относительный прогиб или выгиб — отношение стрелы прогиба или выгиба f однозначно изгибаемого участка сооружения к длине этого участка L. Этой характеристикой оценивают кривизну участка (рис. 11.7, в) подошвы гибкой плиты или ленточного фундамента.
Прогиб и выгиб могут возникнуть одновременно на разных участках одного сооружения. Их относительные размеры определяют по абсолютным осадкам st минимум трех отдельных фундаментов или же по осадкам в стольких же точках сплошных фундаментов.
Прогибы и выгибы, превышающие допустимые, вызывают в стенах и других конструкциях наклонные деформации (трещины).
Рис. 11.7. Схемы неравномерных осадок фундаментов
Кривизна изгибаемого участка р—1/R (см. рис, 11.7, в) является показателем, обратным радиусу искривления, и наиболее полно характеризует напряженно-деформированные состояния относительно жестких протяженных сооружений. Этот показатель используется для установления предельных деформаций основания по условиям прочности и трещиностойкости конструкции.
Относительный угол закручивания сооружения в горизонтальной плоскости в (рис. 11.7, г) характеризует пространственную жесткость и работу конструкции сооружения.
Кручение возникает в случае неравномерных деформаций в направлении всех сторон нагруженного сооружения. Например, оно может произойти в прямоугольной фундаментной плите, когда осадки Si и s2 ее двух противоположных углов, находящихся на одной диагонали, меньше или больше осадок S3 и s4 под углами другой диагонали. Такие деформации оцениваются углом закручивания 6 и определяются по четырем абсолютным осадкам углов подошвы. Для каждой противоположной стороны, перпендикулярной оси кручения, находят углы наклона р.
Крены могут произойти в результате внецентренно приложенных нагрузок^ несогласного залегания пластов грунта с разной сжимаемостью, влияния рядом расположенных фундаментов различных пригрузок. Крены жестких фундаментов на неоднородных основаниях определяются по формуле (11.11). Абсолютные осадки по краям фундамента sn и sn вычисляются методом элементарного суммирования или методом эквивалентного слоя. Таким же образом определяются и крены от различных
пригрузок. Крены жестких фундаментов на однородном и слоистом основаниях с согласным залеганием слоев от действия внецейтренной нагрузки, приложенной в пределах ядра сечения, определяют с учетом формы их подошвы:
(11.12)
где Е и V — модуль деформации и коэффициент Пуассона (при неоднородных основаниях их принимают средними в пределах сжимаемой толщи); ke — коэффициент, принимаемый по табл. 11.8; ЛГон+ -t-Gou — вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок на фундамент на уровне подошвы; е — эксцентриситет; а — сторона прямоугольного или диаметр круглого фундамента в направлении эксцентриситета; km — коэффициент, учитываемый при расчете крена фундаментов по схеме линейно деформируемого слоя при МПа и принимаемый по данным, приведенным на стр. 42, или по СНиП 2.02.01-83.
Посмотрел я на свой стеренький Ноутбук и решил что пора его менять.. Прошелся по сайтам, а именно по разделам Компьютеры. Сейчас выбор данной продукции огромен!! Цены от 15тр до 100тр. В принципе присмотрел себе ноутбучек за 50тр.. Вот решаюсь на покупку..
спонсор поста создание сайта
Как то решил взять себе новый фотоаппарат. Прошелся по популярным сайтам этой тематики и наткнулся на фотоаппарат Canon. Устроила и цена и его возможности. Недолго думая проехался по магазинам и купил его, при это ничуть не жалею.
Цифровые фотоаппараты
До начала расчета следует убедиться в возможности использования теории линейно деформируемых тел и проверить условие p^R, определенное по формуле (5.3). Соблюдение этого условия одновременно гарантирует устойчивость основания фундаментов с вертикальными нагрузками.
Осадки определяют от расчетных нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке yt—l и характеристиками грунтов, вычисленными с доверительной вероятностью а=0,85.
Осадки промышленных и гражданских зданий и сооружений в большинстве случаев определяют от дополнительного давления р0, равного среднему давлению по подошве фундамента р за вычетом природного давления на уровне заложения фундамента, так как от природного давления лежащие ниже грунты уплотненыг
Для оснований, рассчитываемых по методу линейно деформируемого слоя конечной толщины, осадка определяется от среднего давления по подошве р без вычета природного давления.
Вероятные осадки определяют в предположении, что они происходят только от уплотнения минеральных частиц, при этом напряжения в толще грунта, а иногда и осадку находят из решений теории линейно деформируемых тел. Непосредственно формулы теории линейнд деформируемых тел используются для вычисления модуля деформации грунта Е по данным испытания грунтов статической нагрузкой [см. формулу (3.8)].
Для определения осадки конечного слоя грунта, залегающего на водонепроницаемой и несжимаемой поверхности, от сплошной равномерно распределенной нагрузки (рис .11-1) при отсутствии бокового расширения рекомендуется формула.
Из формулы (11.2) следует, что осадка равна площади эпюры сжимающих давлений, умноженной на коэффициент относительной сжимаемости или деленной на модуль общей деформации грунта.
Определять осадку непосредственно по формуле (11.2) допустимо при залегании скалы на глубине не более половины ширины фундамента (Я^0,56). В этом случае прямоугольная эпюра сжимающих напряжений по глубине огр в расчетной схеме практически совпадает с эпюрой напряжений по центральной оси фундамента.
В настоящее время для определения конечных (стабилизированных) осадок фундаментов наибольшее распространение получили методы послойного суммирования, эквивалентного слоя и линейно деформированного слоя конечной толщины.
За счет разных упрощений и допущений осадки одного и того же фундамента, вычисленные разными методами, могут иметь расхождения в 1,5 раза и более. Поэтому прежде чем выбрать расчетную формулу, необходимо ознакомиться с принятыми в ней допущениями и проанализировать, в какой степени она отвечает условиям работы основания и фундамента.
Метод элементарного суммирования. По этому методу осадка находится только от одних вертикальных напряжений, действующих по оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента или через другую точку, в которой требуется определить осадку (в этом случае для определения напряжений в толще грунта используют метод угловых точек)..
В этом методе распределение напряжений в толще грунтов под подошвой фундамента определяют по теории линейно деформируемых тел без учета жесткости фундамента. Давление на глубине z находят из условия oZp = =аРо, где а — коэффициент рассеивания напряжений,
который определяется по таблицам (см. приложение I или СНиП 2.G2.01-83).
Эпюра напряжений имеет криволинейное очертание, и площадь ее определяется приближенно. Эпюру разделяют на отдельные слои так, чтобы в каждый слой входил однородный грунт. Распределение напряжений в пределах каждого слоя с глубиной считают изменяющимся по прямой (метод трапеции).
Осадку каждого слоя грунта определяют в предположении отсутствия бокового расширения грунта по формуле, аналогичной формуле (11.2). Полная осадка s определяется как сумма осадок отдельных слоев в пределах сжимаемой толщи.
где В — безразмерный коэффициент, принимаемый равным 0,8; Czpi — среднее значение дополнительных вертикальных напряжений в рассматриваемом i-м слое; ft,-— толщина рассматриваемого слоя.
Сжимаемую толщу ограничивают глубиной, ниже которой сжатием грунта можно пренебречь (рис. 11.2). СНиП 2.02.01-83 рекомендуют принимать ее на глубине, где дополнительное давление составляет 0,2 природного давления. Если нижняя граница сжимаемой толщи заканчивается в грунтах с модулем деформации Е^5 МПа, то эти грунты нужно включить в сжимаемую толщу, а ее нижнюю границу перенести на глубину, где дополнительное давление составляет 0,1 природного давления. Если в пределах сжимаемой толщи залегает скала, то ее ограничивают поверхностью скалы. В некоторых методах и расчетных схемах нижнюю границу сжимаемой толщи принимают на глубине, где осадка элементарного слоя составляет 1 % полной осадки, или на глубине, где дополнительное давление равно структурной прочности грунта.
Определять нижнюю границу сжимаемой толщи и делить ее на элементарные слои удобно графо-аналитическим методом. Строится геологический разрез по вертикальной оси, проходящей через точку, для которой определяется осадка; на разрезе в том же масштабе наносится’ схема фундамента. Затем вычисляют значения координат и строят на графике три эпюры: дополнительного давления, природного и вспомогательного, как это показано на рис. 11.2.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПРИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ НАГРУЗКАХ
Свайные фундаменты, несущие вертикальные N и горизонтальные нагрузки Т, проектируются в зависимости от соотношения этих нагрузок.
Если горизонтальная сила составляет вертикальной, на одну сваю приходится 1мкв и угол наклона равнодействующей ос^З-=-6Э, то эту силу не учитывают. Фундамент проектируется с учетом действия только одних вертикальных сил. В этом случае полагают, что горизонтальная сила воспринимается ростверком. Расчет фундамента не отличается от расчета обычного свайного фундамента. Если горизонтальная сила составляет 0,lN
Наклон свай
Когда горизонтальная сила Т является переменной нагрузкой, для уменьшения изгиба наклонных свай часть их погружают вертикально (рис. 10.6,6).
Если горизонтальная сила T>0,2N, нагрузка, приходящаяся на одну сваю, ТСр> 10 кН, угол наклона равнодействующей а>11°, то свайный фундамент проектируется из вертикальных и наклонных (козловых) свай. Определяют несущую способность и необходимое число вертикальных свай от действия только вертикальной составляющей нагрузки и момента М. Момент определяется как от вертикальной, так и от горизонтальной составляющей нагрузки. Выбирают размеры, угол наклона и определяют несущую способность наклонной сваи на сжатие. Наклон сваи выбирают произвольно. С увели-
чением наклона несущая способность козловых сваи увеличивается. Горизонтальную нагрузку Тк, которая передается на одну козловую сваю, находят из треугольника сил (рис. 10.7,а). Определяют необходимое число козловых свай п=Т/Тк и размещают вертикальные и наклонные сваи в ростверке. Дополнительными сваями козел служат основные вертикальные сваи, усилие в которых составляет: Р=Р0±Рк (где Р0 — сжимающее усилие в свае от действия только вертикальных нагрузок; Рк — сжимающее или растягивающее усилие в свае от козловой системы).
Если величина Р получится отрицательной, то свая работает на растяжение и ее следует пригрузить дополнительной вертикальной нагрузкой или рассчитать на выдергивание.
В некоторых случаях, например при знакопеременной горизонтальной нагрузке, обе сваи погружают наклонно. Одна из них будет работать на растяжение, другая -г- на сжатие. Усилие в этих сваях определяют из построения, приведенного на рис. 10.7, б, .или вычисляют аналитически.
качество строительных работ
§ 48. УСЛОВИЯ ПРИМЕНЕНИЯ СВАИ И ВА ЫХ ФУНДАМЕНТОВ
В промышленном и гражданском строительстве применение свай, свайных фундаментов, оболочек, буровых опор целесообразно в следующих случаях. ?
1. На строительных площадках с грунтами (которые можно использовать в качестве оснований), залегающими на глубине 4—5 м и более; на площадках с высоким уровнем подземных вод и в других случаях, когда возводить фундаменты в открытых котлованах нерационально из-за большого объема земляных работ, больших дополнительных затрат на крепление стенок котлована, на временное водопонижение или осуществление других мероприятий, связанных с защитой котлована от подтопления подземными и затопления поверхностными водами и с необходимостью сохранения грунтов основания в естественном состоянии.
2. В зданиях и сооружениях с большими нагрузками на стены, колонны, опоры, для которых требуется применение монолитных фундаментов в виде перекрестных лент, сплошных лент, больших массивов и пр. Экономия в этом случае достигается за счет уменьшения применения монолитного бетона и арматурных работ на строительной площадке.
3. При необходимости уменьшения абсолютных и неравномерных осадок фундаментов и деформаций наземных конструкций крупнопанельных и других зданий. Экономия достигается в результате замены фундаментов больших размеров в плане небольшим количеством свай.
Замена фундаментов неглубокого заложения короткими забивными сваями, как показала практика, целесообразна прежде всего при погружении большого числа свай, когда доставка, монтаж, демонтаж оборудования для погружения свай и организация работ не вызовут дополнительных расходов. Короткие сваи конкурентоспособны в бесподвальных зданиях при забивке свай с поверхности земли или со дна неглубокого котлована. Экономия достигается за счет уменьшения земляных работ и большей индустриализации свайных работ по сравнению с ручным трудом при монтаже фундаментных блоков. Однако такая замена должна быть технически и экономически обоснована.
Применяя свайные фундаменты, следует иметь в виду, что условия работы грунтов в зависимости от ширины ростверка и соотношений между их шириной и длиной свай будут разными. Чем шире ростверк, тем при одинаковых длинах свай менее эффективны свайные фундаменты. Например, пласты и объем грунта, которые включаются в работу под широким свайным фундаментом (рис. 10.8), мало отличаются от пластов и объема грунта под неглубоким фундаментом того же сооружения. Под узким
Рис. 10.8. Условия передачи давления на грунты основания обычных и свайных фундаментов
а — под узким фундаментом и ростверком; б — под широким фундаментом и ростверком
фундаментом общий объем грунтов в обоих случаях отличается мало, но в свайном фундаменте в работу включаются более глубокие пласты (см. рис. 10.8), что позволяет передать нагрузку на глубоко залегающие прочные грунты.
Глава 11.
Проектирование оснований (вместе с фундаментом) по предельным деформациям обязательно для всех зданий и сооружений.
Осадки грунтов оснований под отдельными фундаментами, группой фундаментов, под всем сооружением, как правило, разные и вызывают неравномерные деформации сооружений. Поэтому проектирование сводится к прогнозу и ограничению их совместных вертикальных и горизонтальных перемещений размерами, которые были бы допустимы для всего проектируемого здания или сооружения и для их отдельных элементов. Из-за отсутствия доступных методов совместного расчета оснований фундаментов—надземных конструкций каждую из них рассматривают и рассчитывают отдельно, соблюдая требования неравенства (2.1): s^su, т. е. все виды деформаций надземных частей зданий и сооружений во время строительства и эксплуатации s, возникающие в результате равномерных и неравномерных деформаций грунтов оснований от самых неблагоприятных сочетаний нагрузок, не должны превышать их предельно допустимых значений su- Чем ближе будут совпадать значения левой и правой части неравенства (2.1), тем экономичнее будут спроектированы основание и фундамент.
Условие (2.1) применимо только для конкретного здания или сооружения, конкретных условий их возведения и эксплуатации применительно к выбранной строительной площадке. При проектировании следует предусмотреть возможные изменения природных условий основания.
В ряде случаев деформации, происшедшие во время строительства и не влияющие на прочность.
1. Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом
2. Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок 0,006
3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами:
4. Сооружения элеваторов из железобетонных конструкций:
рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите.
Архитектурные требования, в расчетах могут не учитываться.
Для проектирования оснований и фундаментов необходимо выявить наиболее характерные виды деформаций, установить их предельные размеры для зданий, сооружений, отдельных их конструкций.
Вероятные осадки грунтов определяют используя модели теории линейно деформируемых тел.
Предельные деформации зданий и сооружений устанавливаются в результате их статического, а при необходимости и динамического расчета в зависимости от их конструктивных решений, особенностей эксплуатации и других условий, влияющих на деформации. Значения предельных деформаций наиболее распространенных зданий и сооружений приведены в табл. 11.1. Иногда эти значения принимают по аналогии с существующими стооениями.
Неравномерные осадки зданий и сооружений опреде-
Примечания: 1. Предельные значения относительного прогиба (выгиба) зданий, указанных в поз. 3, принимаются равными 0,5 (As/L)M.
2. Если основание сложено горизонтальными (с уклоном не бо-
лее 0,1) выдержанными по толщине слоями грунтов, предельные
величины максимальных и средних осадок допускается увеличивать
иа20%.
3. Для сооружений, перечисленных в поз. 1—3, с фундаментами
в виде сплошных плит предельные значения средних осадок допу-
скается увеличивать в 1,5 раза.
4. На основе обобщения опыта проектирования, строительства
и эксплуатации отдельных видов сооружений допускается прини-
мать предельные значения деформаций основания, отличающиеся
от указанных в таблице.
По разности абсолютных осадок соответствующих фундаментов или осадок в различных точках сплошных (плитных и ленточных) фундаментов.
Проектирование свайных фундаментов включает ряд поверочных расчетов и операций, которые проводятся в указанной ниже последовательности.
бесплатные объявления
1. Определяют величины и невыгодные сочетания нагрузок, действующих на фундамент на уровне поверхности отметки земли или верхней поверхности ростверка.
2. Назначают верхние и нижние отметки ростверка с учетом конструктивных особенностей здания и сооружения по аналогии с выбором этих отметок для фундаментов неглубокого заложения
3′. Выбирают тип, способ погружения и предварительные размеры свай, сообразуясь с грунтовыми условиями, действующими нагрузками, конструктивными особенностями проектируемого здания или сооружения, наличием необходимого оборудования для погружения свай и возможностью применения его иа строительной площадке (можно воспользоваться табл. 9.4). Предварительная расчетная длина свай (без учета заострения и заделки в ростверк) назначается из условия погружения их на глубину не менее 0,5 м в крупнообломочные грунты, гравелистые, крупные и средней крупности песчаные грунты и глинистые грунты с показателем текучести /z.^0,1 и не менее 1 м в остальные грунты. Окончательная длина сваи уточняется расчетами несущей способности по грунту, а длинных забивных свай, свай-оболочек и свай, формируемых в грунте, — и по материалу. Для одного здания или сооружения желательно назначать сваи одного размера или, во избежание ошибок, заметно отличающиеся друг от друга по размеру.
культуризм
бодибилдинг
4. Определяют число центрально нагруженных сваи:
n=(Ni + G1)yk/Fd. (10.3)
5. Уточняют размеры ростверка в плане из условия размещения полученного числа свай. При необходимости высоту ростверка проверяют расчетом.
6. Уточняют нагрузку, действующую на одну сваю, с учетом размеров и веса ростверка.
7. По формуле (10.1) проверяют давление по подош-вз условного свайного фундамента и сопоставляют его с расчетным сопротивлением, определенным по формуле (5.3).
8. Определяют осадку условного свайного фундамента.
9. По результатам поверочных расчетов уточняют конструкцию, окончательные размеры фундамента й его отдельных частей.
10. Подбирают оборудование для устройства или по-
гружения свай. Для забивных свай определяют расчет-
ный отказ.
Пример 10.1. Спроектировать свайный фундамент под внутреннюю колонну промышленного здания на центральную нагрузку, равную 1,2 МН. Геологический разрез строительной площадки показан на рис. 10.5, данные о грунтах приведены в табл. 3.4 (площадка JV 2), оценка грунтов дана в примере 3.2. Отметка пола в здании 98,80 совпадает с. отметкой устья скважины № 3. Колонна расположена около этой скважины
Решение. На площадке № 2 под растительным слоем залегают суглинки и глины в текучем состоянии, которые нельзя использовать в качестве основания фундамента мелкого заложения, а при устройстве глубоких фундаментов не представляется возможным учесть сопротивление по боковой поверхности. Основанием может служить третий слой — песок мелкий, средней плотности, водонасы-щенный.
В данных геологических условиях проектируем свайный фундамент с железобетонными сваями. Деревянные сваи в этом случае неприменимы, так как верхняя часть свай будет находиться выше уровня подземных вод в переменном влажностном режиме. Подошву ростверка по конструктивным условиям заглубляем на 1,5 м от уровня пола до отметки 97,30 м. По предварительным расчетам, свая должна быть заглублена в мелкий песок примерно на 4 м. Выбираем стандартную железобетонную сваю С9-30 (ГОСТ 19804.1—79*) (см. табл. 8.1), ее сечение 0 3X0,3 м, длина 9 м, длина острия 0,25 м. Свая работает на центральное сжатие. Заделку сваи в ростверк назначаем 5 см. Острие сваи будет находиться на глубине 10,7 м от поверхности земли. Расчетная схема свайного фундамента приведена на рис. 10.5.
Несущая способность висячих свай по материалу в большинстве случаев больше, чем по грунту, поэтому определяем несущую способность принятой сваи только по грунту по формуле (9.б).
Расчетное сопротивление для мелких песков под концом забивных свай на глубине 10,7 м находим интерполяцией по табл. 9.1: R=2460 кПа. Расчетное значение сопротивлений грунта по боковой поверхности сваи определяем по табл. 9.2: трение первых двух слоев глинистых грунтов не учитываем; пласт мелкого песка делим на три слоя —первый толщиной ht=2 м, середина его находится на глубине Zi =7 м от поверхности земли, для него из таблицы находим fi=43 кПа; второй толщиной /г2=2 м, для него на глубине 22=9 м находим интерполяцией /г=45 кПа; для третьего толщиной ft3=0,45 м на’глубине г3= 10,22 м находим f3=46,2 кПа.
Несущая способность сваи по грунту составит.
Расчетную нагрузку на сваю находим по формуле (9.3) при коэффициенте надежности \h = l,4-
Fd/yh = 458/1,4 « 330 кН.
Фундамент проектируем из четырех свай, размещая их по углам квадратного ростверка; расстояние между осями свай назначаем равным трем их ширинам: 3-0,3=0,9 м, а между краями ростверка и сваями — 0,05 м. Тогда размеры ростверка в плане будут 1,3X1,3 м (см. рис. 10.5).
Определяем нагрузку, приходящуюся на одну сваю.
Нагрузку от ростверка принимаем, как и в фундаментах неглубокого заложения (см. гл. 5), при Y”CP=y/P=20 кН/м3:
G= 1,3-1,3-1,5-20 = 51 кН.
Полная нагрузка на сваю от сооружения и ростверка с коэф фициентом надежности по нагрузке yt=\,\ в соответствии с формулой (10.2) будет:
N = (1,1-1200 + 1,1-51/4) = 345 кН > 330 кН.
магазин мебели одесса
доска объявлений
Превышение фактической нагрузки на сваю над расчетной составляет не более 5 %, что допустимо.
Проверяем давление на грунт под подошвой условного фунда-. мента. Площадь подошвы на глубине 10,7 м определяем в предположении, что силы трения грунта по боковой поверхности условного фундамента воспринимаются только мелкими песками с глубины 4,7 м, угол внутреннего трения которых фп=240, значение а— =24°/4=6с и tg6°=0,105. Тогда условная ширина фундамента
&усл = °>9 + 0,3 + 2-4,7-0,105 = 2,2 м
Расчетное сопротивление грунта под условным фундаментом определим по формуле (5.3). В здании нет подвала, поэтому dt=0. Для песков мелких водонасыщенных по табл. 5.3 находим коэффициент Yci = l,3, а коэффициент условий совместной работы грунта со зданием, у которого отношение L/#»4, Yc2 = l,l. Принимаем k=l, так как характеристики грунтов получены по данным испытаний.
Находим осредненное значение удельного веса грунтов, прорезаемых сваей (ниже уровня подземных вод во взвешенном состоянии):
0,2-17,5+1,8-16,1 + 1(25,7-10)7(1+1,26)+3(26,9—10)7(1+1,5)
постовой натяжные потолки
